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表1 試驗(yàn)樣品型號(hào)表

2.2試驗(yàn)測(cè)試位置

       在使用XGU型懸垂線夾的測(cè)試實(shí)驗(yàn)中，選取的溫升測(cè)量點(diǎn)如圖2所示，其中P1為鋁包帶與線纜的交界點(diǎn)附近，P2 為壓板與鋁包帶的交界點(diǎn)附近。

圖2 懸垂線夾溫升測(cè)量點(diǎn)分布 

圖3 耐張型線夾溫升測(cè)量點(diǎn)分布

       在使用LND型懸垂線夾的避雷線暫態(tài)溫升測(cè)試實(shí)驗(yàn)中，選取的溫升測(cè)量點(diǎn)如圖3所示，其中P1為線纜的上端點(diǎn)，P2為線纜與船體的交界點(diǎn)附近。

3.1 XGU型懸垂線夾測(cè)試結(jié)果

       試驗(yàn)中，選取XGU-2、XGU-3和XGU-4三種懸垂線夾，分別對(duì)應(yīng)使用GJ-50、GJ-70和GJ-120三種型號(hào)鋼絲鋁絞線，分別測(cè)量雷擊暫態(tài)過(guò)程等效測(cè)試中線夾和線纜的溫升情況。由于溫度測(cè)量系統(tǒng)的時(shí)間響應(yīng)較慢，無(wú)法真實(shí)測(cè)得雷擊過(guò)程中的溫升曲線，試驗(yàn)中通過(guò)記錄溫度測(cè)量系統(tǒng)測(cè)得的各測(cè)量點(diǎn)的最高溫度作為測(cè)量值，以反映雷擊過(guò)程中暫態(tài)溫升過(guò)程。

圖4 XGU-2測(cè)試結(jié)果

圖5 XGU-3測(cè)試結(jié)果

圖6 XGU-4測(cè)試結(jié)果

3.2 LND型耐張線夾測(cè)試結(jié)果

       試驗(yàn)中，選取LND-1、LND-2和LND-3三種耐張線夾，分別對(duì)應(yīng)使用GJ-50、GJ-70和GJ-120三種型號(hào)鋼絲鋁絞線，分別測(cè)量雷擊暫態(tài)過(guò)程等效測(cè)試中線夾和線纜的溫升情況。由于溫度測(cè)量系統(tǒng)的時(shí)間響應(yīng)較慢，如法真實(shí)測(cè)得雷擊過(guò)程中（100ms）的溫升曲線，實(shí)驗(yàn)中通過(guò)記錄溫度測(cè)量系統(tǒng)測(cè)得的各測(cè)量點(diǎn)的最高溫度作為測(cè)量值，以反映雷擊過(guò)程中暫態(tài)熱過(guò)程。

圖7 LND-1測(cè)試結(jié)果

圖8 LND-2測(cè)試結(jié)果

圖9 LND-3測(cè)試結(jié)果

3.3 試驗(yàn)結(jié)果分析

       根據(jù)對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的分析，可以得到：

（1）在相同的短路電流條件下，線纜及線夾的型號(hào)越大（即截面尺寸越大），其累計(jì)短路暫態(tài)過(guò)程中的溫升越?。?/span>

（2）在懸垂線夾中，由于有鋁包帶的存在，雷擊短路電流向線纜的傳遞相對(duì)比較均勻，溫升相對(duì)較低；而在耐張型線夾中，雷擊短路電流只能通過(guò)壓板和船體傳遞到線纜，容易在二者的交界點(diǎn)產(chǎn)生明顯的電流集中，導(dǎo)致局部溫升很高；

       由于試驗(yàn)條件的限制，線纜與船體或壓板交界點(diǎn)的溫升，用測(cè)得其附近某點(diǎn)的溫升等效近似，未能反映真實(shí)的最高溫度；其次，由于溫度測(cè)量系統(tǒng)的響應(yīng)較慢，測(cè)得的最高溫度也存在一定的誤差。